位于重慶長江工業園區的重慶某精細化工有限公司專業生產羧甲基纖維素鈉（CMC）。CMC 作為食品的增稠劑，廣泛應用于牛奶、牙膏等產品，主要生產原料為精制棉、氯乙酸、乙醇、氫氧化鈉、稀鹽酸。在CMC 生產過程中產生的高濃度含鹽有機廢水若不妥善處理，將對環境造成嚴重污染。采用預處理－均質調節－水解酸化－接觸厭氧－載體懸浮床（CBR）組合工藝處理該廢水，出水水質達到GB8978—1996《污水綜合排放標準》三級標準的要求后排入園區污水處理廠。

1 設計水質、水量

該企業生產廢水主要來自回收乙醇過程中產生的乙醇殘液，水量約為59.3 m3/d；其它廢水主要來自生活污水、場地沖洗廢水、設備沖洗廢水、分析化驗廢水等，水量約為440 m3/d。該企業廢水水質的統計結果如表1 所示。

 污水處理站設計規模為500 m3/d，主要設計進水（均質池）、出水水質參數如表2 所示。

 2 處理工藝流程及說明

2.1 工藝流程

在選擇廢水處理工藝時，應根據進水水質的特點和出水要求，并結合當地具體條件等進行綜合考慮，盡量做到投資節省，效果穩定和運行費用低。

CMC 生產廢水主要成分為氯化鈉和羥基乙酸鈉，也含少量CMC 雜質和乙醇。高CODCr、高鹽分是其主要特點。雖然排放標準對鹽分不作要求，但由于鹽分對廢水處理產生以下影響：①污泥沉降性能變差，絮凝過程藥劑的投加量增加；②導致微生物滲透壓過高，微生物會失水死亡，影響去除效果；③降低氧的飽和系數，影響氧的傳質效率；④對設備和構筑物具有腐蝕性。因此，選取工藝既要有較高的去除負荷，也要對鹽分有較高的適應性。

通過技術經濟分析，確定采用預處理－水解酸化－接觸厭氧－CBR 組合工藝進行處理。工藝流程如圖1 所示，各單元處理效果預測如表3 所示。

 2.2 工藝說明

生產廢水鹽分和污染物濃度均較高，對其采用中和曝氣及絮凝沉淀進行預處理，去除水中帶入的CMC 產品、懸浮物質及部分CODCr 之后，與其它廢水在均質池進行鹽分和濃度的調節，均質后出水進入后續的生化構筑物。

厭氧采用兩相厭氧工藝，即水解酸化階段和甲烷化階段分別在水解酸化池和接觸厭氧池完成。水解酸化池采用微氧環境，提高了兼性水解酸化菌和產酸菌的生理代謝功能，其物理攪拌作用改善了水力條件，強化了水解污泥與有機底物的傳質作用，促進了廢水的水解酸化作用，池內設有軟性填料，促進微生物與廢水的充分接觸與傳質；接觸厭氧池采用脈沖和旋切2 種布水方式，布水均勻，對顆粒污泥的攪拌比較充分，同時廢水呈周期性上升，有利于水中污染物質在填料污泥層內被吸附，出水采用兩相分離。

好氧采用氧利用率高、污泥濃度高、生物相豐富、免維護的CBR 工藝，其中投加與水接近的懸浮填料作為微生物活動的載體，依靠曝氣池內的曝氣和水流攪拌作用處于流動狀態，提高了充氧能力及傳質效率，無污泥膨脹、上浮、流失問題。

3 主要構筑物及設計參數

（1）儲水池。2 座，地下式鋼砼結構，儲水池1 主要儲存生產廢水，內壁進行玻璃鋼防腐處理，尺寸為10．8 m×6．7 m×6．7 m，有效容積為435 m3，HRT 約為7 d；提升泵1 用1 備，Q ＝ 12．5 m3/h，H ＝ 20 m，N = 2．2 kW。儲水池2 主要儲存其它廢水，尺寸為10．8 m×10．0 m×6．7 m，有效容積為650 m3，HRT 為1．5 d；提升泵1 用1 備，Q ＝ 25m3/h，H ＝ 20 m，N = 3．0 kW。

（2）預處理。包括中和曝氣池和絮凝沉淀池。

中和曝氣池1 座，半地上式鋼砼結構，內壁進行玻璃鋼防腐處理，尺寸為2．9 m×2．5 m×5．0 m，有效容積為30 m3，HRT 為12 h。曝氣裝置1 套以促進水質pH 值的調節，曝氣量為2．5 m3/（m2·h）。酸堿調節裝置各1 套，原水pH 值為7．5。

絮凝沉淀池1 座，半地上式鋼砼結構，內壁進行玻璃鋼防腐處理，尺寸為10．0 m×2．5 m×5．0 m。PAC、PAM 投加裝置各1 套，投加量分別為1 000mg/L 和10 mg/L，刮渣裝置1 套。

（3）均質池。2 座，地下式鋼砼結構，單座尺寸為9．5 m×9．0 m×6．7 m，有效容積為500 m3，HRT為24 h。池底安裝316L穿孔曝氣管均勻水質，2 池交替運行。提升泵2 用1 備，Q ＝ 32．5 m3/h，H ＝ 15m，N = 4．0 kW；營養鹽（N、P）投加裝置1 套。

（4）水解酸化池。1 座，半地上式鋼砼結構，尺寸為14.0 m×3．6 m×8．0 m，有效容積為380 m3，HRT 為18 h。內置3 m高的軟性填料150 m3，出水采用穿孔集水管均勻集水。提升泵1 用1 備，Q ＝50 m3/h，H ＝ 20 m，N ＝ 5．5 kW；布水、集水、曝氣裝置各1 套。

（5）接觸厭氧池。1 座，半地上式鋼砼結構，尺寸為14．0 m×14．0 m×8．0 m，有效容積為1 400m3，HRT 為68 h。內置3 m高的彈性填料580 m3。脈沖布水器4 套，旋切布水器16 只，兩相分離器1 套。

（6） CBR 池。2 座，半地上式鋼砼結構。2 池串聯分段進水，一級尺寸為16．5 m×4．2 m×5．8 m，二級尺寸為16．5 m×8．4 m×5．8 m，總有效容積為1 000 m3，HRT 為48 h。池內混合液污泥質量濃度為4 500 mg/L，污泥回流比為60％。內置Φ 10 mm懸浮填料300 m3； 400 mm×800 mm載體分離器2套；風機2 用1 備，單臺風機風量為35．26 m3 /min，風壓為58．8 kPa，功率為55 kW。

（7）中間沉淀池。1 座，半地上式鋼砼結構，尺寸為16．5 m×3．5 m×5．3 m，表面負荷為0．4 ～ 0．6m3/（m2·h），污泥回流泵1 用1 備，Q ＝ 25 m3/h，H ＝20m，N = 3．0 kW。

（8）二沉池。1 座，半地上式鋼砼結構。尺寸為16．5 m×3．5 m×5．3 m，表面負荷為0．4 m3/（m2·h），PAC 加藥泵1 臺，投加量為800 mg/L； PAM 加藥泵 1 臺，投加量為 8 mg/L。

（9）污泥池。鋼砼結構，儲泥池、物化污泥池、集泥池各1 座，尺寸均為2．3m× 4．7m× 4．0m。濃縮池3 座，尺寸均為2．3 m×3．2 m×4．0 m。污泥提升泵2 用1 備，Q ＝ 25 m3/h，H ＝ 20 m，N = 3．0 kW。

（10）壓濾機房。磚混結構，尺寸為6．6 m×6．0 m×4．5 m。臥螺離心機1 套，處理能力為5 m3 /h，SUS316L。污泥螺桿泵1 用1 備，Q ＝ 12 m3/h，H ＝ 12 m，N ＝ 5．5 kW。每壓濾1 m3含水率為97％的污泥，需投加PAC 2．7 kg，PAM 0．092 kg。

4 工程調試

在系統調試階段，取城市污水廠污泥作為厭氧、好氧系統的接種污泥。接種污泥后通過逐漸增大廢水量及系統鹽分的方式進行動態培養。根據各單元運行情況，按每周4 000 mg/L 的幅度逐漸提高系統的鹽分，7 周后系統鹽分及有機負荷達設計值。

調試期共75 d，系統最終實現滿負荷穩定運行。調試過程中出現的問題及解決方法：

（1）高鹽水污泥易流失。調試中提升進水NaCl 的質量分數達2．3％以上時，出現厭氧系統出水帶泥、好氧系統污泥細小易隨水流失的狀況，出水水質亦有惡化。通過改進厭氧出水端泥水分離器，加大好氧單元污泥回流等方式，最終污泥流失情況得以控制，出水水質回歸穩定達標狀態。

（2）高負荷下污泥產量大。好氧系統容積去除負荷達2．7 kg［CODCr］/（m3·d），運行中好氧單元產泥量大，污泥濃縮減容后產生含水率為97％的污泥97 m3/d，由于臥螺離心機出泥含水率高，運輸不便，后現場增建瀝濾池，脫水后的污泥經瀝濾池進一步瀝濾處理后外運至污泥處置中心處理。

（3）高鹽水污泥絮凝性差。當系統NaCl 質量分數達2．3％以上時，泥水分離效果較普通活性污泥差，出水渾濁，運行中通過投加一定量的絮凝劑改善出水的絮凝性，當PAC 投加量為800 mg /L、PAM 投加量為8 mg/L 時可保證出水CODCr、SS、色度等指標達標。

5 運行效果分析

該項目交付驗收后跟蹤監測10 個月，定期對各階段CODCr 指標進行檢測，連續監測1 個月的結果如表4 所示。

 對比表3 與表4 可知，雖然生產廢水絮凝前、后的實際值與設計值有些偏差，但仍在許可范圍內，尤其是生化實際運行負荷和去除率已優于設計值，最終出水水質達到GB 8978—1996 中三級標準的要求，證明了設計工藝及參數的可靠性和合理性。

6 技術經濟分析

（1）該工程總投資為626 萬元，其中土建投資

為236 萬元，設備投資為262．4 萬元，其它費用投資為127．6 萬元。

（2）該工程運行費用為9．25 元/m3，其中人工費為0．36 元/m3，電費為4．11 元/m3，藥劑費為3．38 元/m3，污泥處置費為1．40 元/m3。具體參見http://www.bnynw.com更多相關技術文檔。

7 結語

（1）項目交付后已持續穩定運行一年以上，采用預處理－兩相厭氧－CBR 組合工藝處理高有機濃度、高鹽分CMC 生產廢水，出水水質可以達到GB8978—1996 三級排放標準的要求。

（2）該工藝厭氧單元采用脈沖式接觸厭氧反應器，采用脈沖和旋切2 種布水方式，布水均勻，泥水混合充分；好氧單元采用CBR 工藝，容積負荷高，污泥濃度高，占地面積少，處理效率高。該組合工藝在水質、水量存在一定波動的情況下，出水水質仍較穩定。