摘 要：通過不同進水混合液氨氮的沖擊試驗驗證了DO、ORP、pH曲線特征點的正確性，但是為了實現SBR法脫氮除磷在線模糊控制，還需對影響這些特征點出現的條件作進一步驗證：不同的水質、堿度、曝氣量、污泥濃度、溫度等。只有在各種條件對特征點出現的影響都考慮全面的基礎上建立模糊控制規則和進行實時控制，才是全面的、最優的和合理的。

SBR法在處理水質水量變化很大的工業廢水中已得到廣泛應用，而且只要改變運行方式就可以實現同時去除有機物和脫氮除磷，但其運行操作復雜則影響了它的進一步推廣應用。因此，實現SBR法的自動控制是進一步提高SBR法運行效率的關鍵，而傳統的時間控制和流量控制很不經濟，應用數學模型(ASM1，2，3)又因其太過復雜而難于付諸實踐。模糊控制可以在模擬人腦思維的基礎上，很好地解決大滯后、非線性生化反應器的實時控制問題，彭永臻曾對SBR法去除有機物以及生物電極脫氮進行了模糊控制研究，取得了滿意的成果。在此基礎上，為實現SBR法去除有機物和脫氮除磷的全面模糊控制，對SBR法降解有機物和在硝化、反硝化過程中DO、ORP和pH的變化規律進行了詳細深入的研究。

1　試驗材料和方法

試驗裝置如圖1。反應器高為70 cm，直徑為30 cm，總有效容積為38 L，采用鼓風曝氣，用轉子流量計調節曝氣量。反應過程中在線檢測DO、ORP、pH值，并根據DO、ORP、pH的變化在一定的時間內取樣。檢測分析項目有：CODCr(重鉻酸鉀法)，MLSS(濾紙重量法)，DO、溫度(YSI MODEL 50B溶解氧測定儀)，ORP(American Sensor Incorporation生產的ORP復合電極)，pH(pHS—3C型精密酸度計)，SV%(100 mL量筒)，NO2-N［N-(1-萘基)-乙二胺光度法］，NO3-N(麝香草酚分光光度法)，NH3-N(納氏試劑光度法)。

試驗用水采用啤酒加適量自來水稀釋(人工配制)，投加氯化銨(NH4Cl)和磷酸二氫鉀(KH2PO4)作為氮源、磷源，投加碳酸氫鈉(NaHCO3)調整pH。水溫控制在30℃左右，恒定曝氣量在0.8 m3/h。

為了實現生物脫氮，SBR反應器的運行方式為：瞬間進水，曝氣(好氧降解有機物、硝化)，投加碳源攪拌(反硝化)，停止攪拌、短時間曝氣吹脫N2。

試驗方案：經過污泥馴化接種和培養，維持MLSS＝8 000 mg/L左右，長期維持進水混合液CODCr在300～330 mg/L左右，磷足量，投加碳酸氫鈉調節pH在中性偏堿的范圍之內；首先維持進水混合液NH3-N在一定的濃度下運行一定的周期數，此試驗共進行了2個水平：80～85 mg/L，110～120 mg/L，考察不同進水混合液氨氮濃度情況下DO、ORP、pH的變化規律；然后模擬實際工程的進水水質沖擊的情況，對這兩種穩態分別進行了以4種不同進水混合液NH3-N濃度作為初始沖擊氨氮濃度，驗證硝化、反硝化過程的DO、ORP、pH的變化規律。

2試驗結果與分析

2.1　ORP、DO、pH在一個反應周期中的變化規律

2.1.1ORP、DO的變化規律

選擇進水混合液氨氮濃度為110～120 mg/L的典型圖見圖2、3。

由圖3可知，DO、ORP曲線的特點及其原因是：在COD降解過程中，DO出現平臺(0～25 min)，ORP也出現平臺。這是因為在恒定曝氣量的條件下，有機污染物被微生物不斷地氧化降解，微生物降解有機物過程的OUR基本不變，所以DO出現平臺。由ORP與DO的關系式(ORP=a+bln［O2］)可知：在DO出現平臺的情況下，ORP也會出現平臺，但ORP不只受DO影響，所以ORP的平臺不如DO的平臺那么明顯。當COD降至難降解部分時(圖2中的點A：第25 min)，DO突然迅速大幅上升，對應著ORP也大幅上升(圖3中的點A)，這是因為COD降解至難降解部分時，異養菌無法再大量攝取有機物，造成供氧大大高于耗氧，所以會出現DO，ORP都迅速大幅度上升的現象。爾后，自養菌開始進行硝化反應，反應過程中ORP、DO不斷上升直至硝化結束。在硝化反應結束時(圖2中的點B：第150 min)，DO出現第二次跳躍或者是上升的速率加快(圖3中的點B)，然后DO很快接近飽和值，如果繼續曝氣，DO就在這個高值處維持基本不變。DO出現第二次跳躍的原因是自養菌降解氨氮的過程已經結束，不再耗氧，而自養菌、異養菌內源呼吸耗氧又遠遠小于供氧，所以會出現DO的第二次跳躍；與之相對應，ORP并沒有出現跳躍而是出現平臺或者說基本不變化(圖3中的點B)。在硝化過程中DO、ORP沒有出現平臺而是不斷徐徐上升的原因則是：硝化細菌進行硝化反應的速率隨著氨氮的降解不斷減小，所以耗氧速率小于供氧速率，出現了DO、ORP都不斷上升的現象。ORP在硝化反應的后半程上升得越來越慢以及并未像DO一樣出現第二次跳躍的原因是：①DO絕對值較高，DO的微小變化并不會引起ORP的很大變化，即使DO出現躍升也并不足以引起ORP的再次跳躍。②硝化反應的不斷進行使氨氮不斷被氧化，由ORP的定義式可知，還原態物質的不斷減少，相應產生的氧化態物質也不斷減少，這也是引起ORP上升變緩的一個原因。③由于硝化反應的進行，產生了大量的亞硝態氮，這對生化反應起到了限制作用，因此硝化后期的反應速率小于反應初期速率。在反應的最后，DO維持恒定以及ORP基本不變的原因是由于內源呼吸過程的OUR基本不變。同時可以查看中國污水處理工程網更多技術文檔。

結束曝氣后投加原水，進行攪拌，系統進入反硝化階段：ORP先是迅速下降，這是由于DO的迅速耗盡；在反硝化的過程中，ORP不斷下降(但下降的速度越來越小)，這是因為氧化態的硝態氮被還原成氮氣，整個反應器中的氧化還原電位不斷降低；由于無氧呼吸即反硝化的進行，硝態氮不斷減少，整個反應器中氧化還原狀態的變化不如反硝化初期的變化幅度大，所以ORP的變化越來越小；當反硝化結束時(圖2中點C)，ORP迅速下降，表現在曲線上為一拐點(圖3中的點C)，這一拐點指示出系統缺氧呼吸過程的結束，分子態氧消失，系統進入厭氧狀態，所以ORP會大幅度下降。

ORP在硝化反硝化的全過程都可以給出控制信號，而且在試驗中發現ORP探頭反應靈敏穩定。DO在結束曝氣之后就迅速降至零左右，在反硝化過程中無法給出任何過程信息。

2.1.2pH的變化規律

pH曲線的特點是在COD降解過程中不斷大幅度上升，這是因為：①異養微生物對有機底物的分解代謝和合成代謝的結果都要形成CO2，CO2溶解在水中導致pH下降，但是曝氣不斷地將產生的CO2吹脫，這就引起了pH不斷地大幅上升；②好氧降解廢水中的有機酸引起pH的不斷上升。

當COD降解停止時(圖2中的點A)，pH曲線出現轉折點(圖3中的點A)，開始不斷下降，這是因為硝化反應過程中產生了H+。

pH的下降一直進行至硝化反應的停止或結束(圖2中的點B)，然后pH會迅速上升，繼而維持不變或在硝化反應結束時就基本維持不變(圖3中的點B)。pH迅速上升的原因是因為堿度含量大于硝化所需，曝氣吹脫了CO2；pH在硝化反應停止時就維持不變，是因為堿度不足或沒有剩余。有廢水需要處理的單位，也可以到污水寶項目服務平臺咨詢具備類似污水處理經驗的企業。

反硝化過程中，pH先是持續大幅度上升，這是由于反硝化的過程中不斷地產生堿度。在反硝化結束時(圖2中的點C)，pH會突然下降，出現一個轉折點(圖3中的點C)，指示反硝化的結束，pH下降的原因是：反硝化過程結束后，系統進入厭氧狀態，一部分兼性異養菌開始產酸發酵、放磷，所以會出現這個轉折點。這個轉折點在同時脫氮除磷的SBR生化反應器中不僅標志著反硝化的結束，也是厭氧發酵產酸進行磷的釋放的標志。

2.2ORP、DO、pH導數圖形分析

對應圖2、3給出上述典型過程中ORP，DO，pH的導數圖形(圖4、5、6)。在圖4中可以清楚地看到對應著COD降解的結束以及硝化反應的結束，ORP的突躍點(圖4中點A)和平臺出現的時間點(圖4中點B)；在反硝化過程中，反硝化結束的時間可由ORP導數絕對值的突然增加(圖4中點C)來輕松地判斷。在圖5中COD降解結束，開始硝化對應著的pH導數由正變負(圖5中點A)，硝化的結束以及反硝化的結束分別對應著pH導數由負變正(圖5中點B)和由正變負(圖5中點C)。DO導數圖形中對應著COD降解結束以及硝化反應的結束可見兩個明顯的突躍點(圖6中點A，B)指示這兩個反應的結束：DO導數圖形中的第三個負值跳躍點是停止曝氣、開始攪拌，反應器中DO濃度迅速減少所致。通過對這三個參數導數的分析，可知由ORP，DO，pH的特征點可以輕松實現降解有機物硝化反硝化的過程控制。

2.3　氨氮沖擊濃度的試驗結果與分析

在氨氮沖擊濃度的試驗中，維持污泥濃度在8 000 mg/L，進水混合液氨氮濃度分別為：48、80、156、184 mg/L。好氧及缺/厭氧段的反應時間是盡量使反應進行完全，為了探求ORP、DO、pH的變化規律而沒有采用實時控制。試驗結果見圖7～12。

試驗系統的硝化速率為0.004 5～0.006 06 mgN/(mgMLSS·h)，有機物降解速率約為0.09 mgCOD/(mgMLSS·h)。從沖擊負荷的試驗結果可以看出，ORP、DO、pH的規律重現性很好，進一步驗證了前面給出的各曲線特征點的正確性。

從圖7～10中ORP曲線明顯可見ORP在好氧過程中的一個跳躍點(點A)和一個平臺點(點B)，在缺氧過程中的一個拐點(點C)；DO在好氧過程中的兩個突躍點(點A，B)分別對應著有機物及氨氮降解的終點；pH在好氧過程中有兩個轉折點(點A，B)在缺氧過程中有一個轉折點(點C)，重現性都不錯。由圖7～10可知，進水混和液氨氮濃度的增加或減少對COD降解的時間影響不多，而明顯的使硝化反應的時間延長或縮短。由于原水中有機物的量一致，所以降解COD的時間都集中在20～25 min左右，DO、ORP、pH出現跳躍和轉折的時間與COD降解結束的時間十分吻合。當進水混合液氨氮濃度分別為48、80、156 mg/L時，對應著硝化結束的時間分別為80、120、215 min，ORP、DO、pH的拐點出現時間也相應由80 min增至215 min，正確地指示了硝化反應的結束，并且硝化進行得完全，氨氮并沒有剩余。當進水混合液氨氮濃度為184 mg/L時(圖10)，DO在第214 min出現突躍(點B)，ORP出現平臺(點B)，pH沒有出現上升的轉折點，而是基本保持不變(點B)，此時氨氮的降解已經停止，但是有17 mg/L的剩余，這是因為堿度不足所致，而且在圖12中，本方案NO2-N的產量與進水混合液氨氮為156 mg/L的試驗結果相近，這都是硝化沒有進行完全所致。進水混合液氨氮濃度分別為48、80、184 mg/L時，反硝化所耗費的時間分別為8、16、20 min，反硝化的速率在0.021 6～0.032 3mgN/(mgMLSS·h)之間。進水混合液氨氮為156 mg/L時(圖9)，反硝化耗用的時間為55 min，這是因為投加的原水不足，反映在pH的曲線上，就是在pH上升過程出現了上升速率變小的現象，這是由于外碳源用盡后異養菌利用內碳源進行反硝化的速率遠小于外碳源的反硝化速率。但是在反硝化結束時，pH曲線都出現了轉折點且不斷下降，指示了反硝化的結束。值得一提的是，本試驗的硝化反應是亞硝酸型硝化，產生的NO3-N一直維持在0～2 mg/L，并且大多數情況下在零左右，與NO2-N的產量相比很小，所以沒有給出其降解曲線。亞硝酸型硝化產生的原因與反應過程中的溫度一直維持在30 ℃有一定的關系。

3　結論

通過上述試驗初步得到以下結論：

①DO在SBR法降解COD過程中維持恒定或略有降低，當COD降解至難降解部分時出現迅速大幅上升，而后在硝化過程中不斷攀升，在硝化結束時DO出現第二次跳躍或者是上升的速率加快，直至接近飽和值并維持這一數值基本不變。在缺/厭氧過程中DO迅速降至零左右，無法給出任何過程信息。

②ORP在SBR法降解COD過程中維持恒定或緩慢上升，當COD降解至難降解部分時迅速大幅上升，在硝化過程中仍不斷上升，并且上升的速率先快后慢，最后ORP維持一個恒定值，出現平臺，意味著硝化的結束。缺氧開始ORP不斷下降，先快后慢，而后由于反硝化的結束進入厭氧狀態，ORP迅速大幅下降，出現拐點，最后ORP降至一個較低值而基本維持不變。

③pH在COD降解過程中不斷大幅上升直至COD不再降解，硝化開始pH開始下降直至硝化結束，然后pH會快速上升或基本維持不變，指示硝化反應的結束。在反硝化過程中，pH先是迅速大幅度上升，然后在反硝化結束時，pH曲線會出現轉折點，pH開始不斷慢慢下降，進入純厭氧狀態而產酸、放磷。DO、ORP在好氧過程中可以優化調節曝氣量，而pH可以給出體系的堿度條件是否適宜以及pH是否有利于微生物生長。在缺/厭氧過程中，pH、ORP的特征點不僅可以給出反硝化過程控制信息還可以作為優選反硝化的碳源以及投量的手段。因此，必須聯合這三者作為控制參數才能做到高效節能，取得最滿意的效果。

通過不同進水混合液氨氮的沖擊試驗驗證了DO、ORP、pH曲線特征點的正確性，但是為了實現SBR法脫氮除磷在線模糊控制，還需對影響這些特征點出現的條件作進一步驗證：不同的水質、堿度、曝氣量、污泥濃度、溫度等。只有在各種條件對特征點出現的影響都考慮全面的基礎上建立模糊控制規則和進行實時控制，才是全面的、最優的和合理的。來源：谷騰水網